›
›

Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất trong gia cố nền đất yếu

Download
NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG PHƯƠNG PHÁP CỌC XI MĂNG ĐẤT  
TRONG GIA CỐ NỀN ĐẤT YẾU  
RESEARCH ON THE APPLICATION OF SOILCRETE  
FOR WEAK GROUND UNPROVEMENT  
Lý Duyên Lộc  
                                                                
Email: [email protected]m  
  ầ  Vă    ế  ,      N    Q      Lý       Lộ  
Email: [email protected]  
Đ ệ         0986.745.908  
TÓM TẮT  
Bài báo         ứ   ề   ệ  ứ   dụ       ế  kế  í     á   à  
k ể      độ lú   độ ổ  đị    ề  đấ   ế  đ ợ       ố bằ       x  
 ă   đấ       ô     e   ô      ệ N    Bả  (Je  G       )  q á  
trìn  k ể      đ ợ   ô   ỏ    í     á  bằ     ầ   ề   l x s  
3         ấ        á    ô   số  ề ứ   xử  ủ   ề  đấ  s       
 ố  à đ ề    ỉ      ế  kế       ù  ợ   Q á   ì   đá     á d   
      ô     ì         ế        ế  đ      ồ   í      đ    L  
 ơ -Túy Loan (km0+00 - k 80+00 )      ú       ( ầ    ợ )  
 ò  L       à     ố Đà Nẵ     ừ đó  đá     á       ợ  đ ể  
 à đ         ơ   á     ế  kế     x   ă   đấ   ố          ô   
  e   ô      ệ N    Bả   
 ế  q ả         ứ        ấ  sử dụ       x   ă   đấ      
công theo công    ệ N    Bả  để xử lý đấ   ế  b   d ớ   ề  
đ       ỏ   ã  độ lú        é   à đá  ứ        ầ     ế  kế  
Đ ề   à        ấ  k ả  ă   ứ   dụ    ủ      x   ă   đấ  
           ố  ề  đấ   ế         ề  k       ở   ớ      
1. Giới thiệu  
    x   ă   đấ  đ ợ          ứ   à   á     ể  đầ           
  ụ  Đ ể   à N    Bả   ừ   ữ    ă  1960    ệ       ô   
   ệ     x   ă  -đấ  đ ợ    ổ b ế         à    ế   ớ   à ứ   
dụ      ề    ấ  ở N    Bả   à  á    ớ  Bắ  Â    ô      ệ  
     ô    ũ   đã   á     ể    à     ệ    ộ  s      ộ   ổ  ợ   ó  
          à   ộ  bề  ặ   
Ở V ệ  N      ữ           ứ  đ ợ            ừ   ữ   
 ă  1980        số l ợ    ô     ì   á  dụ    ô      ệ     
x   ă  -đấ  đế      là  ấ  k      ố              đ      ệ  
       ệ    à     ệ  lý     ế   í     á   à          ệ  để á  
dụ    ộ    ã  sẽ đe  l     ệ  q ả  ấ  lớ         ô      ệ xử lý  
 ề   ó    ó         à s    á     ể    à   x   d    nói chung  
ở   ớ      
    ớ   á    ả    á   ề    ệ   ó   ô      ệ     x   ă  -  
đấ   ó k ả  ă   xử lý s   đế  50     í    ợ   ớ   á  l    đấ  
 ế  ( ừ  á    ô     đế  bù   ế )       ô   đ ợ        đ ề  k ệ  
 ề       s           ớ      đ ề  k ệ    ệ               ẹ   
   ề          ợ  đã đe  l     ệ  q ả k     ế  õ  ệ  s   ớ   á  
  ả    á  xử lý  ề  k á   
ABSTRACT  
The subject on the application and calculation design and  
the testing settlement, stability of the weak ground reinforced  
by the cement column based Japanese technology (Jet  
Grouting). The process of testing is simulated and calculated  
by Plaxis 3D software, and provides additional parameters on  
the behavior of the ground after reinforcement and appropriate  
adjustment the design. The evaluation process is based on the  
actual construction of the Ho Chi Minh route in La Son-Tuy  
Loan segment (km0+00 - km80+00m) at the Hoa Lien  
intersection (overpass), Da Nang city. From that point, the  
study also evaluates the advantages and disadvantages and  
proposes the optimal design of cement column used Japanese  
technology.  
The result of the study shows that the use of cement column  
based Japanese technology to handle weak soil under the  
roadbed satisfies the allowed settlement and meets design  
requirements. This proves the applicability of cement column  
for weak ground reinforcement in many areas in Vietnam.  
TS. Trần Văn Tiếng  
Ở V ệ  N     ệ      dù        ô      ệ      ô       x  
 ă   đấ  là  ô      ệ   ộ  k ô (    Je    x   )  à  ô      ệ  
  ộ   ớ  (We   ixing hay Jet-Grouting) - là  ô      ệ  ủ  
N    Bả    ỗ   ô      ệ sẽ  ó    ế  bị  à d       ề       ô   
  ù  ợ  k á        
2. Cơ sở lý thuyết  
2.1. Các quan điểm tính toán  
  ệ        ấ  đề  í   sứ    ị   ả   à b ế  d     ủ   ề  đấ  
     ố bằ       đấ  x   ă    ẫ   ò  là  ấ  đề       l       ề   
N                 ó 3 q    đ ể    í       s    
1  Q    đ ể      đấ    ộ  x   ă   là    ệ          ( í   
  á       ó      )  
2  Q    đ ể  xe       à đấ   ù   là    ệ  đồ        ( í   
  á      đố   ớ   ề             ).  
3  Q    đ ể   ủ    ệ  k             Á (AI )  Đề    ị  í   
  á    e   ả     q    đ ể          ĩ  là sứ    ị   ả    ì  í   
  á      “   ”   ò  b ế  d      ì  í     á    e   ề   
 ở dĩ  á  q    đ ể              à    à    ố     ấ  bở   ì  
bả        ấ  đề   ứ         ữ           ứ   ề lý     ế   à  
         ệ   ề  ấ  đề  à          ề   
G ả               ơ     đấ                           
Tp.HCM  
Email: [email protected]  
Đ ệ         0906 792 527  
Ks. Lý Duyên Lộc  
                                                   
             
2.2. Theo quan điểm cọc và đất làm việc đồng thời  
2.2.1. Khả năng chịu tải của nền sau khi gia cố  
Trang 1  
  ả  ă     ị   ả   ủ   ề  đấ  s        ố đ ợ  xá  đị     e  
 ô     ứ  1 và 2 (theo 22 TCN 244-98 và TCN 262-2000):  
2.2.2. Khả năng chịu tải của nền đất bên dưới khối gia cố  
  ả  ă     ị   ả   ố  đ   ủ  đấ  b   d ớ    ầ       ố đ ợ  
xá  đị     e   ô     ứ  9:  
(i)  
(1)  
(2)  
(9)  
      đó   ’(kN/ 2) là l   dí    ó   ệ   ủ   ề  đấ  b n  
(ii)  
d ớ   ù        ố; γ (kN/ 3) là       l ợ          ủ  lớ  đấ  
x    q      ù        ố; Nc, Nq, Nγ là  á   ệ số k ả  ă     ị  
 ả    e  lý     ế   ủ   e  s   (đ ợ       ừ Bả   16 1    s  
2006); q (kN/ 2) là  ả        bả       đấ  đế  đá   ủ   ù   
     ố  ó bề dày Hr  í     e   ô     ứ  10:  
      đó  qult (kN/ 2) là k ả  ă     ị   ả   ố  đ   ủ  đấ  
 ế  s   k        ố  B ( ) là bề  ộ    ề  đ       y ( ) là    ề  
dà  lớ  đấ   ế   Nc là  ệ số sứ    ị   ả        á  đồ  Fs là  ệ số  
an toàn, Fs = 1,05-1,1 (theo 22 TCN 244-98) trong thi công, Fs  
≥ 1 5       k      á  [2].  
 ứ    ố    ắ   ủ   ề    ơ   đ ơ   đ ợ  q   đổ       ô   
  ứ  3 (theo TCVN 9403: 2012 [1]):  
(10)  
Để đả  bả  k ả  ă     ị   ả    ì  ổ   á  l    ề  đắ  q0  
  ả    ỏ  ơ  k ả  ă     ị   ả        é  qall  à   ỏ   ã   ô   
  ứ  11:  
(3)  
      đó  ctb (kN/m2) là sứ    ố    ắ  k ô      á    ớ  
 ủ   ề  q   đổ    ơ   đ ơ    cus(kN/m2) là sứ    ố    ắ  
k ô      á    ớ   ủ  đấ    ộ  x   ă    cuc (kN/m2) là sứ  
  ố    ắ  k ô      á    ớ   ủ  đấ   ế         d    xá  đị   
  ô   q     í     ệ   é   ở  ô      d    ặ   é  b    ụ   as là  
 ỉ số        ế đ ợ  xá  đị     e   ô     ứ  4   ặ  5 [3]  à   ể  
  ệ        ì   2 1.  
(11)  
      đó  Fs là  ệ số      à  lấ  bằ   3                  
 ợ  [4].  
2.2.3. Độ lún của nền đất sau gia cố  
Vì  ề  đấ   à     là    ệ  đồ         ớ           độ lú  
(4)  
 ổ     ể    ủ   ề     ế  kế sẽ bằ   độ lú   ủ    ầ       ố   
r
 à độ lú   ố kế   ủ   ề  đấ  b   d ớ  k ố       ố        ô   
c
  ứ  12 [1].  
(5)  
  ơ        ó     sá        φtb  à  ôđ   đà   ồ  Etb  ủ  
 ề    ơ   đ ơ    ũ   đ ợ  xá  đị     e   ô     ứ  6 và 7:  
(12)  
B ế  d    lú    á       ủ      đấ  x   ă        ô   bằ   
Je  G        là  ừ 1-3% [1], [3]  Độ  ứ    ủ  k ố       ố bằ   
Je  G         ấ  10-100 lầ  đấ   ế  x    q         độ lú  
(6)  
(7)  
(iii)  
      k ố       ố là  ấ    ỏ  à  ó   ể bỏ q    Vì       ế      
(iv)  
 ô       đấ    ộ  x   ă   bằ   Je  G          ì độ lú   ổ     ể  
sẽ là độ lú   ố kế   ủ  đấ  b   d ớ  k ố       ố  
Độ lú        k ố       ố đ ợ  xá  đị     e   ô     ứ  13  
(theo TCVN 9403: 2012 [1]):  
      đó  φtb (độ)  à Etb (kN/m2) là  ó     sá   à  ôđ   
đà   ồ   ủ   ề  q   đổ    ơ   đ ơ    φus(độ)  à Eus(kN/m2) là  
 ó     sá   à  ôđ   đà   ồ   ủ  đấ    ộ  x   ă    φuc(độ)  à  
Euc(kN/m2) là  ó     sá   à  ôđ   đà   ồ   ủ  đấ   ế  
       d     
(13)  
      đó  q là  ả         ô     ì       ề  l   k ố       ố  
(kN/m2), H là    ề  s   k ố       ố ( )  as là  ỉ số        ế  Ec  
là  ôđ   đà   ồ   ủ      đấ  x   ă    kN/ 2         lấ  Ec=  
(50÷100)cu; Es là  ôđ   đà   ồ   ủ  đấ   ề    ữ   á    ụ  
(kN/m2)         lấ  Es= 250cu.  
Độ lú   ố kế   ủ   ề  đấ  b   d ớ  k ố       ố đ ợ   ính  
  e  2    ơ     á   xe   ả            ề    e  q   l       ế  
 í    à  ả            ề    e  lý     ế   ề  đà   ồ    ụ    ộ  
 à   ì   d     ả         ề  đ     [1]        í   lú  d    à  
 ả             bố   e  lý     ế   ề  đà   ồ     ế   í     e  
trình t      s    
 ì   2 1   ơ đồ bố   í     x   ă   đấ   
      đó  D( ) là đ     kí       s  l  e e  S(m) là  
k  ả    á    ừ     đế               
 ổ    ả         á  dụ   l   đấ   ế       ố q0   ả    ỏ   ã  
 ô     ứ  8:  
-  ả         ề  đ     sẽ     ề    à    ầ  đế  độ s   đá  
 ù    ù        ố  à  ó   á   ị q1 xá  đị     e   ô     ứ  14:  
(14)  
(8)  
      đó  Br ( ) là bề  ộ    ù        ố    là  ệ số  á  dố  
 ề  đ      Be ( ) là bề  ộ    ề  đ      
-  ả         à  đ ợ    ả    ế   á  dụ        bố đề   ó d    
 ì   bă                bề  ộ        ố  ề  Br và kéo dài theo  
   ề  dà     ế  đ     (  ả    ế   ô     s   ớ  bề           
 ộ    ủ   ù        ố)  
      đó  qs (kN/m2) là  ả          ơ   đ ơ    ủ        ả  
  ế  kế  He ( ) là    ề       ề  đ      γe (kN/m3) là dung  
            bì   đấ  đắ   ề  đ      
Trang 2  
-         bố  ả        ở      ề  sẽ   ả  dầ    e     ề  s   
và đ ợ  xá  đị     e   ô     ứ  15  à 16:  
(15)  
(16)  
      đó  z ( ) là    ề  s   đ    xé  s   ớ  đá   ù       
 ố  b = Br/2.  
-      lớ        ố  ó bề dà  1 - 2       á  lớ  đấ  b   
d ớ                í   lú  d  σz là đ            á  đị   á  
l   d   ả  ngoài σz     ề  x ố   đ ể    ữ   á  lớ   à   
-  á  đị   á  l   bả        ủ  đấ  σ’vo ở đ ể    ữ   á  lớ  
      ố  à   
-    ề  s    á  dụ    ủ   ả             ù    í   lú  là  ù   
 ừ đ ể  đặ   ả       ớ  đ ể   ó ứ   s ấ  bả       bằ   10 lầ  
ứ   s ấ  d   ả        ngoài gây ra,      ô     ứ  17:  
(17)  
-  á  đị   độ lú   ố kế  Sc d     e   ô     ứ  18, 19 hay  
20  ù   à    á   ị O R ( ỉ số  ố kế )  
O R ≤ 1 là đấ   ố kế             ké   ố kế   
(18)  
O R >1 là đấ   ố kế     ớ   
Nế  
Hình 2.2        í   ổ  đị      ợ  s    ề  đ  ng (Bishop [5]).  
3. Sử dụng phương pháp cọc xi măng đất gia cố công trình  
cầu vượt Hòa Liên TP Đà Nẵng  
(19)  
3.1. Tổng quan về địa chất công trình cầu vượt Hòa Liên.  
(Nế  
 ô     ì    ằ        d  á  đ      ồ   í      đ      ế  
- Đà Nẵ    ớ  q    ô đ          ố    ầ    ợ    à L      ả  
         ế  kế  30  Đ ợ     ế  kế     s     ồ  02  ố  à 05  
  ụ  5   ị    í     á  bề  ộ    ề       ố kí      ớ  14 6   
(20)  
Độ lú  Sc  à    ả    ỏ  ơ  độ lú        é  q   đị         
22TCN 262-2000.  
   ề  dà  x   d     ầ    ợ  là L =238 1   ( ả đ     dẫ  
 ầ  
 à   ầ )  lý   ì   k 65+348 81 - km65+547,86m.  
2.2.4. Độ ổn định của nền sau gia cố  
Nề  đ     k        ô    ầ  đả  bả  ổ  đị      ợ  s     ặ  
   ợ    ả    ế  là  ặ     ợ    ụ   ò    ệ số ổ  đị    ủ   ề  
đ     Fs đ ợ  xá  đị   là  ỉ số   ữ   ô e    ó      ợ   à  
 ô e         ợ       Fs≥ 1 4 ( ế    e     ơ     á  B s    
đơ    ả )   ặ  Fs≥ 1 2 ( ế    e     ơ     á  Felle   s)   ì  
 ề  đ      ớ  đ   ổ  đị   V ệ        í   ổ  đị   đ ợ       
 í     e     ơ     á  B s    đơ    ả       ô     ứ  21 và  
Hình 2.2 [4]:  
(21)  
      đó   ’ là l   dí    ó   ệ   ủ  lớ  đấ  ở đá   ả    
W  là       l ợ    ỗ   ả    b  là    ề  dà   ỗ   ả   d   
  e          ợ   α  là  ó           ủ  đá   ỗ   ả     e  
   ơ          U  là d  á  l     ớ  lỗ  ỗ   ở đá   ỗ   ả    
mα đ ợ  xá  đị     e   ô     ứ  23.  
Hình 3.1   ặ   ắ  đị    ấ   ô     ì   
)/Fs (22)  
Trang 3  
Bả   3. 1.  ổ    ợ  kế  q ả   ố   k  đị    ấ  
TT  
Các đặc  
Ký  
Đơn vị  
Lớp A1- Sét  
pha cát, màu  
xám xanh,  
trạng thái dẻo  
mềm  
Lớp A3- Sét pha  
cát màu xám  
vàng, trạng thái  
dẻo cứng  
Lớp A4-Sét pha cát  
lẫn dăm sạn, màu  
xám vàng, trạng  
thái nửa cứng  
TT  
Các đặc  
Ký  
Đơn vị  
Lớp A1- Sét  
pha cát, màu  
xám xanh,  
trạng thái dẻo  
mềm  
Lớp A3- Sét pha  
cát màu xám  
vàng, trạng thái  
dẻo cứng  
Lớp A4-Sét pha cát  
lẫn dăm sạn, màu  
xám vàng, trạng  
thái nửa cứng  
trưng  
hiệu  
trưng  
hiệu  
16  
17  
Hệ số nén  
Ứng suất  
q    ớc  
a1-2  
cm2/kg  
kg/cm2  
0,053  
0,039  
1,30  
0,024  
2,60  
1
- H t sỏi  
s n  
%
0,18  
9,54  
R’  
<1,0  
3.2. Xây dựng mô hình phân tích lún nền đất yếu bằng  
phần mềm Plaxis 3D (10 phương án)  
- H t cát  
- H t bụi  
- H t sét  
 ôđ   
độ cứng  
Độ ẩm t  
nhiên  
%
%
%
51,91  
25,23  
22,69  
54,85  
24,39  
19,71  
52,50  
19,39  
18,57  
P
Bả   3.2    ô   số    ế  kế     x   ă   đấ  10    ơ   á  
Phương Đơn P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án  
án  
vị  
theo  
công  
trình  
thi  
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10  
2
3
4
E
kN/m2  
3.102  
34,26  
6.601  
28,31  
12.730  
23,77  
công  
thực  
tế  
W
%
Thông số  
Sơ đồ bố  
trí  
  ể    ể    ể    ể    ể    ể    ể    ể    ể    ể    ể  
Dung  
hình tam  
vuông giác  
hình  
hình  
hình  
hình  
đố  
đố  
đố  
đố  
đố  
vuông vuông vuông vuông xứ   xứ   xứ   xứ   xứ   
tr ng t  
nhiên  
W  
g/cm3  
1,791  
1,845  
1,893  
Đường  
kính cọc  
D
M
0,8  
0,8  
0,6  
1
0,6  
1
0,6  
1
0,8  
0,6  
1
6
Khối  
Chiều  
dài cọc L  
M
M
9
8
10  
7
13,6  
1,8  
4,9  
1,8  
10  
7
1
8
14,2 5,1  
l ợng  
  
g/cm3  
2,694  
24,99  
2,691  
23,75  
2,692  
21,90  
riêng  
Khoảng  
cách cọc  
d1  
1,4  
1,8  
1,8  
1,8  
0,6  
0,8  
0,6  
2
1
2
7
8
Giới h n  
dẻo  
Wp  
%
Khoảng  
cách cọc  
d2  
M
2
1,8  
2
2
2
2
2
2
2
Dung  
tr ng t  
nhiên  
c  
g/cm3  
1,334  
1,438  
1,530  
Bề rộng  
gia cố B  
M
M
14,6 14,6  
14,6  
6
14,6  
6
14,6  
6
14,6  
6
14,6  
6
14,6  
6
14,6  
6
14,6 14,6  
khô, c  
Chỉ số  
dẻo  
Chiều  
dài gia  
cố B  
6
6
6
6
9
Wn  
B
%
13,28  
0,70  
12,45  
0,37  
11,87  
0,16  
Số lượng     24  
23  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
cọc gia  
cố n  
10  
11  
Độ sệt  
Độ bão  
hòa  
Tỉ lệ  
diện tích  
gia cố as  
%
15,5 35,81 8,72  
24,23 8,72  
24,23 7,742 21,5  
13,76 7,742 21,5  
G
n
%
%
90,58  
50,48  
87,38  
46,57  
84,20  
43,17  
12  
13  
Độ rỗng  
Hệ số  
Số làn Làn  
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
tính toán  
Tỉ lệ  
nước/xi  
măng  
N/X  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4-  
0,6  
0,4- 0,4-  
rỗng t  
nhiên  
0  
tn  
Ctn  
1,019  
12o24'  
0,114  
0,872  
18o18'  
0,190  
0,760  
23o24'  
0,238  
0,6  
300  
1
0,6  
300  
1
14  
15  
Góc ma  
sát t  
Hàm kg/m3 300  
lượng Xi  
300  
1
300  
1
300  
1
300  
1
300  
1
300  
1
300  
1
300  
1
Độ  
măng  
nhiên  
Sừc  
kháng  
nén một  
trục nở  
hông qu  
MPa  
1
L c dính  
kết t  
kg/cm2  
nhiên  
Trang 4  
Phương Đơn P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án P. Án  
án  
vị  
theo  
công  
trình  
thi  
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10  
công  
thực  
tế  
Thông số  
Mô dun MPa 150  
tổng  
biến  
150  
150  
150  
150  
150  
150  
150  
150  
150  
19  
150  
dạng Ec  
Dung kN/m3 19  
trọng  
19  
19  
19  
19  
19  
19  
19  
19  
19  
cọc γc  
Lực dính MPa 0,25 0,25  
đơn vị  
cọc Cc  
0,25  
30  
0,25  
30  
0,25  
30  
0,25  
30  
0,25  
30  
0,25  
30  
0,25  
30  
0,25 0,25  
Góc nội Độ  
ma sát  
30  
30  
30  
30  
φc  
Hình 3.3.     ể   ị lớ    ấ      x   ă   đấ  s   k    ố kế  
15  ă  là 3 36      ỏ   ấ  là 1 74    
Hệ số  
poision υ  
0,35 0,35  
H30 H30  
0,35  
H30  
0,35  
H30  
0,35  
H30  
0,35  
H30  
0,35  
H30  
0,35  
H30  
0,35  
H30  
0,35 0,35  
H30 H30  
Tải  
trọng  
tính toán  
3.3 Quy trình mô phỏng  
B1: Thiết l p mô hình.  
B2: Nh p các thông số địa chất, v t liệu.  
B3: Mô tả cắm c    à  đất.  
B4: Đặt tải tr ng.  
B5: Kiểm tra cố kết sau 15  ă   
B6: Output kết quả.  
3.4. Kết quả mô phỏng  
      ế     ơ   á  7   á   bố   í       e  d    k ố  đố  
xứ   q       đ      G    ố  ề  đấ   ế  k       đ     dẫ  
 à   ầ  bằ       x   ă   đấ   ớ     ơ     á  Je  G        
(     b )  ó đ     kí    =1   ớ     ề  s       L=7   à  
k  ả    á        ố là d1=1,8m, d2=2m.  
Hình 3.4.  ặ   ắ         à  ặ   ắ  d       x   ă   đấ  bố  
  í k ể  đố  xứ   q       đ    .  
 ế  q ả  í     á  ứ   s ấ -b ế  d     ề   ô     ì   s   k   
xử lý bằ       đấ       ố x   ă    ớ    ầ   ề   l x s 3  cho  
  ấ     ỉ       ề độ lú   ủ   ô     ì    í     á  là 1,74 –  
3,36cm đề    ỏ  ơ  độ lú    ớ      cho phép (<10cm) (theo  
22TCN262-2000 Q     ì   k ả  sá     ế  kế  ề  đ     đắ  
     đấ   ế ).  
Bả   3.3.    sá   kế  q ả 11    ơ   á     ế  kế  
    x   ă   đấ   
Phươ  
ng án  
Đ
ơn  
vị  
P.  
P.  
Án  
1
P.  
Án  
2
P.  
P.  
Án  
4
P.  
Án  
5
P.  
Án  
6
P.  
P.  
Án  
8
P.  
Án  
9
P.  
Án  
10  
Án  
Án 3  
Án 7  
theo  
công  
trìn  
h thi  
công  
thực  
tế  
Hình 3.2      đấ    ộ  x   ă   bố   í  ì   k ố  đố  xứ   
q       đ      ớ  đ     kí    =0 8      ề  s   L=8   
-  ế  q ả  í     á   
Thôn  
g số  
Sơ  
đồ  
bố  
trí  
  ể  
u
hình  
vuô  
ng  
  ể  
u
ta  
m
giá  
c
  ể  
u
hìn  
h
vuô  
ng  
  ể  
u
hình  
vuô  
ng  
  ể  
u
hìn  
h
vuô  
ng  
  ể  
u
hìn  
h
vuô  
ng  
  ể  
u
đố  
xứ  
ng  
  ể  
u
đố  
xứ  
g
  ể  
u
đố  
xứ  
ng  
  ể  
u
đố  
xứ  
ng  
  ể  
u
đố  
xứ  
ng  
Phư  
ơng  
pháp  
gia  
Phu  
n
đô  
Ph  
un  
đô  
Phu  
n
đơ  
Phu  
n ba  
Phu  
n
đơ  
Phu  
n
ba  
Ph  
un  
đơ  
n
Phu  
n ba  
Ph  
un  
đô  
Ph  
un  
đơ  
n
Ph  
un  
ba  
cố  
Đườ  
ng  
M
0,8  
0,8  
0,6  
1
0,6  
1
0,6  
1
0,8  
0,6  
1
kính  
Trang 5  
cọc  
D
Bả   3.5   ứ    ị   ả  d ớ   ề  đ      
Chiề  
u dài  
cọc  
M
M
9
8
10  
7
13,  
6
4,9  
1,8  
10  
7
1
8
14,  
2
5,1  
 ứ    ố    ắ   ủ  đấ   ế  xá  
đị    ừ   í     ệ   ắ   á   
  ệ         
6,204  
kN/m  
cuc  
2
L
      độ x   ă   đấ  ở   ổ  
28   à   ớ  w/ =1/0 7  
kN/m  
500  
250  
125  
Kho  
ảng  
cách  
cọc  
1,4  
1,8  
1,8  
1,8  
1,8  
0,6  
0,8  
0,6  
1
qus  
qutk  
cus  
2
      độ     s  l  e e ở  
   à    ệ         
kN/m  
d1  
2
Kho  
ảng  
cách  
cọc  
M
2
1,8  
2
2
2
2
2
2
2
2
2
 ứ  k á    ắ   ủ  x   ă   đấ  
kN/m  
2
 ứ    ị   ả   ủ   ề       ố  
kN/m 34,99  
d2  
ctb  
FS  
qe  
2
Bề  
rộng  
gia  
M
M
14,6  
14,  
6
14,  
6
14,6  
14,  
6
14,  
6
14,  
6
14,6  
14,  
6
14,  
6
14,  
6
 ệ số      à  
1,5  
cố B  
 ả        d  k ố  đấ  đắ  
kN/m  
54  
2
Chiề  
u dài  
gia  
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
 ả        d  xe  á  dụ   l   
 ề  đ     
kN/m 15,66  
qs  
qo  
2
cố B  
 ả         ổ    ộ   d   ề  
đ            
kN/m 69,66  
Số  
lượn  
g cọc  
gia  
C
   
24  
23  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
24  
2
  ả  ă     ị   ả   ố  đ   ủ  
 ề  đấ  s        ố  
kN/m 126,3  
cố n  
qult  
Hmax  
2
Tỉ lệ  
diện  
tích  
gia  
%
15,5  
35,  
81  
8,7  
2
24,2  
3
8,7  
2
24,  
23  
7,7  
4
21,5  
13,  
76  
7,7  
42  
21,  
5
   ề      đắ   ố  đ  s   k   
xử lý  ề  đấ   ế  
m
7,02  
 ế  l    
Nề  đủ k ả  
cố as  
 ă     ị   ả  
Thể  
tích  
gia  
cố  
M
3
108,  
50  
92,  
44  
67,  
82  
131,  
88  
92,  
44  
92,  
44  
67,  
82  
131,  
88  
96,  
46  
96,  
46  
96,  
46  
Bả   3.6   ứ    ị   ả   ủ   ề  đấ  b   d ớ   ù        ố  
   ả    á    ừ  é      đế   é  
    
Br  
m
13,6  
12,3  
11,4  
Chu  
yển  
vị  
cọc  
Min  
M
0,56  
2,58  
0,8  
4
0,7  
8
1,77  
3,82  
0,6  
6
3,2  
8
1,0  
1
1,13  
2,60  
1,7  
4
0,8  
8
3,6  
5
Gó     sá   ủ  đấ  d ớ   ũ      
 ừ   í     ệ   ắ         ế  
L   dí    ủ  đấ  d ớ   ũ       ừ  
  í     ệ   ắ         ế  
φ
độ  
c
kN/m  
Chu  
yển  
vị  
C
m
2,3  
4
4,1  
4
4,3  
9
3,8  
4
3,2  
7
3,3  
6
3,5  
3
5,7  
0
2
Nc  
Nq  
Nγ  
FS  
q
10,955  
3,392  
0,907  
3
cọc  
Max  
 ệ số k ả  ă     ị   ả  
 ệ số k ả  ă     ị   ả  
 ệ số k ả  ă     ị   ả  
 ệ số      à  
3.5. Tính toán độ lún nền đất yếu sau khi gia cố cọc xi măng  
đất bằng phương pháp giải tích  
Bả   3.4    ô   số     x   ă   đấ   
 ả        bả        ủ  đấ       ũ  
    
kN/m  
119,33  
640,68  
213,56  
   ề  dà      s  l  e e  
Đ     kí       s  l  e e  
   ả    á       s  l  e e  
Hr  
D
S
m
m
m
7
1
2
  ả  ă     ị   ả   ố  đ   ủ  đấ  qutk  
d ớ   ũ      
kN/m  
2
1,8  
  ả  ă     ị   ả   ủ   ề  đấ  sau  
k        ố  
qall  
kN/m  
Hình  
vuông  
2
  ể  bố   í  
 ả         ổ    ộ   d   ề  đ     
gây ra  
kN/m  
 ỉ số        ế  
as  
n
0,24  
qo  
69,66  
2
 ố        ế  kế               
đá   ề  đ     
    
8
Đấ  d ớ   ũ  
 ế  l    
         ố đủ sứ    ị  
 ả  
 ệ số      à  
FS  
1,2  
C     độ     s  l  e e  ầ  
  ả     ế  kế  
quyc kN/m2  
267,45  
Nhận xét:  
   sá   kế  q ả  í     ả   í     ô  ì    í     á  bằ     ầ  
 ề   l x s 3    ớ       ố  ề  đ     bằ      ơ     á  Je  
G           ơ   á  đ     kí        =1      ề  s        ố  
Trang 6  
L=7   k  ả    á       d1=1,8m , d2=2     e   á   bố   í  ả  
đề  d    l ớ  ô   ô      kế  l        s    
Độ lú   ố kế  s   15  ă   ủ   ề  đ     đả  bà  k ô   
 ò  lú  d    ợ  q   định S=4c <10        đả  bả  độ lú  
cho phép.  
  ả  ă     ị   ả   ủ   ề  đấ       ố d ớ   ề  đ     lớ  
 ơ   ổ    ả             bố  á  dụ   l    ề  đ     
(qult=126,3(kN/m2)>q0=69,66(kN/ 2))       ề       ố đủ sứ  
  ị   ả   
  ả  ă     ị   ả   ủ   ề  đấ  b   d ớ   ù        ố (d ớ  
 ũ     ) lớ   ơ   ổ    ả             bố  á  dụ   l    ề  
đ     (qall=213,56(kN/m2)>q0=69,66(kN/ 2))       ề  đấ  
b   d ớ   ù        ố đủ sứ    ị   ả   
 ầ          ứ  ứ   xử  ủ      x   ă   đấ  ở  ộ  số k   
    k á  ở   ớ     để          dữ l ệ         í   ứ   xử đấ -xi  
 ă     ằ  x   d     á   ơ sở dữ l ệ   ầ     ế        ệ  
nghiên cứ  ứ   dụ    ô      ệ Je  G        ở   ớ      
N       ứ   á  ứ   xử  à       í    ố    ơ   q      ữ  
      độ  ủ      x   ă   đấ          ò    à   ệ          
   ơ     á   ô   ỏ   q   đó xá  đị     ô   số   ù  ợ  k   
   ế  kế  
N       ứ    ả    á  xá  đị   đ     kí               d   
 à  đ ề  k ệ  đị    ấ      ế  bị để xá  đị   đ ợ  đ     kí   
     ợ  lý k      ế  kế  
 ầ  đ        ả    á  l         ấ    ố   ỗ   ợ            
 ố       ấ    ỗ  l     ấ    ố  sẽ   ơ   ứ    ớ   ừ   l    đấ  
 ế  k á        
   số ổ  đị   F >1 4       ề  đấ       ố đ   độ ổ  đị   
 ổ     ể  
Tài liệu tham khảo  
4. Kết luận.  
[1]. Trần Nguyễn Hoàng Hùng. Công nghệ xói trộn vữa cao  
 ừ kế  q ả s  sá     ữ   á     ơ     á        í   số l ệ  
 à  ô   ỏ     ầ   ử  ữ          ú      á  kế  l        s    
G    ố  ề  bằ       x   ă   đấ  đ ợ     ế  kế d        
       lý   ó   á      đơ      k ố   ề       ố   á     ế  kế  
 à  đề  đ ợ          ừ  á      đơ    ụ    ộ  đ     k        
k  ả    á        à    ề  s        ố  
 ô    á  k ả  sá  đị    ấ    ả    í   xá      ề  s   k ả  
sá    ả  đủ để d  bá  lú      ề  dà        ả  đả  bả  đấ  ở  
 ũ      đủ k ả  ă     ị   ả   độ lú   độ  ố kế  đấ  d ớ   ũ  
    đả  bả       ầ  22  N 262-2000      đ  q           ợ  
để  ă    ệ số ổ  đị   F  k   k ể    á     ợ  s    
 á    ô   số    ế  kế     đ ợ       sơ bộ    ớ  d        
k        ệ   ủ           ế  kế  à  á    ớ   dẫ     ế  l    
q    (q á   ì     ử  à s  )  s   đó đ ợ  á   à   á  k ể      
 ầ     ế   à      đổ  l    á    ô   số     đế  k     ỏ   ã  kế  
q ả k ể    á   
áp (Jet grouting). TP. Hồ Chí Minh, Việt Nam: Nhà  
xuất bả  Đ i h c Quốc Gia TP. HCM, 2016, 368  
trang.  
[2]. Bộ           “Q     ì        ố  ề  đấ   ế  -    ơ   
  á    ụ đấ  x   ă   ”   VN 9403 2012  42 trang,  
2012.  
[3]. M. Kitazume and M. Terashi. The Deep mixing method.  
UK: CRC Press: Balkema Book, 2013, 405 p.  
[4]. B.M. Das. Principles of Geotechnical Engineering. 7th  
Edition, Stamford: Cengage Learning, 2011, 794 p.  
Trong bài á  dụ    á     ơ     á       đơ        đô   à  
     b   Q     ì    ô      ệ      đô  á  dụ                ễ  
      lợ   ơ   kí      ớ  xử lý lớ   đ ợ  sử dụ      ề    ấ   
 á   ó     ế  bị   ổ b ế         ị          ớ           l   
  ệ  q ả k     ế       ấ   
Tác giả chịu trách nhiệm:  
Họ tên: Lý Duyên Lộc.  
Q   kế  q ả  ủ  11    ơ   á   ô   ỏ   bằ     ầ   ề  
 l x s 3   à  í     á    ả   í      đá     á   ả    á      x  
 ă   đấ    e   ô      ệ N    Bả             ố  ề  đấ   ế  là  
 ộ     ơ     á    ệ  q ả         ệ    ă    ặ      ể   ị lú   
đả  bả  k ả  ă     ị   ả   ổ  đị    ổ     ể k ố   ề       ố  
 ù     ộ   à       ầ     ế  kế  à q    ô  ô     ì    đị  
  ấ   à      l    ố     đ     kí        số  à            ố  à  
 á   bố   í       ô      ệ      đơ        đô        b      
 á     ộ  để đả  bả    ệ  q ả  ề k     ế - k         
5. Kiến nghị  
Đơn vị: Phòng Kinh tế và Hạ tầng huyện  
Kông Chro tỉnh Gia Lai.  
Email: [email protected]  
 ừ  á  kế  q ả         ứ   á    ả đề     ộ  số k ế     ị  
s   k      ế  kế  
   ơ     á      x   ă   đấ  là    ơ     á    ệ  q ả  à  
đã đ ợ  á  dụ      ề         ế   ớ      sá     ệ  q ả k     ế  
k         ớ     ơ   á   à  là  ố         ũ    ầ     ế  xe  xé  
đế     ề     ơ     á  k á         ơ   á      b   ô        
 á        ả     ớ  kế   ợ  bấ    ấ     …  
Xác nhận của Giảng viên hướng dẫn:  
Cần         ứ  s    ơ   ớ   á  đ ề  k ệ  đị    ấ  ở k   
    k á   xử lý  á  k       đấ   ế   ơ   sử dụ     ầ   ề  
k á  để       í       ể   ị lú   ủ   ề    ừ đó  ó  ơ sở s  
sá    à đá     á kế  q ả  á     ơ     á    á    ầ   ề   ớ  
       ằ   ụ  đí   đề x ấ               ế  kế      l    ô  
 ì    ố      à   ù  ợ    ấ   
  ớ           ứ   ớ   ầ   ó k ể    ứ    ớ  số l ệ  q    
  ắ   ô     ì         ế để k ẳ   đị      ơ     á    ầ   ử  ữ  
    (  ầ   ề   l x s)     kế  q ả là          Đề  à    ỉ xé  sứ  
  ị   ả       ể   ị lú   độ ổ  đị    ổ     ể k        ố     x  
 ă   đấ        xé  đế      ể   ị        
Trang 7  
BÀI BÁO KHOA HỌC  
THỰC HIỆN CÔNG BỐ THEO QUY CHẾ ĐÀO TẠO THẠC SỸ  
Bài báo khoa học của học viên  
có xác nhận và đề xuất cho đăng của Giảng viên hướng dẫn  
Bản tiếng Việt ©, TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP. HỒ CHÍ MINH và TÁC GIẢ  
Bản quyền tác phẩm đã được bảo hộ bởi Luật xuất bản và Luật Sở hữu trí tuệ Việt Nam.  
Nghiêm cấm mọi hình thức xuất bản, sao chụp, phát tán nội dung khi chưa có sự đồng ý  
của tác giả và Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP. Hồ Chí Minh.  
ĐỂ CÓ BÀI BÁO KHOA HỌC TỐT, CẦN CHUNG TAY BẢO VỆ TÁC QUYỀN!  
Thực hiện theo MTCL & KHTHMTCL Năm học 2018-2019 của Thư viện Trường Đại học  
Sư phạm Kỹ thuật Tp. Hồ Chí Minh.  
pdf 8 trang Mãnh Khiết 12/01/2024 17080 Free
Download
Bạn đang xem tài liệu "Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất trong gia cố nền đất yếu", để tải tài liệu gốc về máy hãy click vào nút Download ở trên

File đính kèm:

  • pdfnghien_cuu_ung_dung_phuong_phap_coc_xi_mang_dat_trong_gia_co.pdf