Nghiên cứu giải pháp hạn chế bồi lắng trước cửa lấy nước trước đập dâng sau đoạn sông cong áp dụng cho đầu mối lấy nước của hệ thống thủy lợi bắc Nghệ An

KHOA HỌC

CÔNG NGHỆ

NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP HẠN CHẾ BỒI LẮNG TRƯỚC CỬA LẤY

NƯỚC TRƯỚC ĐẬP DÂNG SAU ĐOẠN SÔNG CONG ÁP DỤNG CHO

ĐẦU MỐI LẤY NƯỚC CỦA HỆ THỐNG THỦY LỢI BẮC NGHỆ AN

PGS .TS . Lê Văn Nghị

Viện khoa học thủy lợi Việt Nam

Tóm tắt: Của lấy nước thường đặt ở các đoạn sông thẳng hoặc trước đỉnh cong của bờ lõm

nhằm tăng khả năng lấy nước và giảm bồi lấp. Nhưng do điều kiện địa hình, địa chất mà phải bố

trí ở phía sau của đỉnh cong. Trường hợp điển hình là của lấy nước của hệ thống thủy lợi Bắc

Nghệ An – cụm đầu mối Đô Lương. Bài báo này trình bày giải pháp hạn chế bồi lắng trước cửa

lấy nước bằng việc xác định tuyến bờ sông hợp lý theo lý thuyết của dòng chảy trên sông cong

áp dụng cho cụm công trình đầu mối Đô Lương – Nghệ An. Kết quả đã được kiểm chứng trên mô

hình vật lý tỷ lệ 1/70.

1. MỞ ĐẦU ^*

Đô lương là điển hình về sự bồi lắng, hàng

năm phải đầu tư nạo vét sau mỗi mùa lũ.

Cùng với sự cố kẹt cửa van xả cát năm

1979, bãi bồi thượng lưu cửa lấy nước

càng phát triển tạo nên khu bãi mới có

đường bờ nhô cong ra lòng sông (chiếm

1/3 lòng dẫn phía bên trái), chắn hướng

dòng chảy vào cửa lấy nước, làm thay đổi

hình thái dòng chảy khu vực công trình,

giảm hiệu quả lấy nước tưới. Cùng với hệ

thống kênh và công trình đầu mối đã

xuống cấp, cụm đầu mối Đô Lương nay

được cải t ạo nâng cấp nhằm đáp ứng yêu

cầu về lấy nước và giảm bồi lắng trước

của lấy nước cống Tràng Sơn.

Các cửa lấy nước ven sông đặt sau đỉnh cong

của bờ lõm, đặc biệt là lấy nước trước đập

dâng thường bị bồi lắng nghiêm trọng. Với

quán tính của dòng chảy cong cùng tác động

của đập dâng làm biến đổi mạnh mẽ lòng dẫn

và đường bờ khu vực cửa lấy nước, gây bồi

lắng nghiêm trọng, cụm đầu mối Đập dâng Đô

Lương là trường hợp điển hình.

Cụm đầu mối Bara Đô Lương, tỉnh Nghệ An

gồm đập dâng dài khoảng 350m, 01 cửa xả

cát và cửa lấy nước Tràng Sơn đặt bên bờ

trái thượng lưu đập dâng qua cống Mụ Bà

cấp nước tưới cho 4 huyện Đô Lương, Yên

Thành, Diễn Châu và Quỳnh Lưu. Công

trình được xây dựng, vận hành từ năm 1939.

Công trình được nâng cấp tại tuyến đập dâng

hiện hữu, thuộc địa phận hai xã Tràng Sơn

và Đặng Sơn, huyện Đô Lương, tỉnh Nghệ

An. Đập dâng dài 334.50 m (không kể các

trụ pin) gồm 01 khoang tràn tràn tự do có

chiều rộng thông nước 295.50 m, cao trình

đỉnh ngưỡng tràn +10.50 m. Cửa xả cát gồm

02 khoang có cửa van, mỗi khoang có chiều

rộng thông nước +21.00 m; cao trình ngưỡng

cửa van +7.26 m. Cống lấy nước Tràng Sơn:

Trong 80 năm hoạt động đập dâng Đô

Lương đã gây ra nhiều biến động lòng dẫn

và bờ sông, như sự chuyển đổi lạch, cắt

bãi và bồi lắng (Hình 1). Hiện tượng bồi

lắng trước cửa lấy nước của cụm đầu mối

Ngày nhận bài: 16/11/2016

Ngày thông qua phản biện: 23/12/2016

Ngày duyệt đăng: 28/12/2016

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 37 - 2017

1

KHOA HỌC

CÔNG NGHỆ

nằm bên trái sát tường cánh thượng lưu cửa luật của dòng chảy ở đoạn sông cong, nên

lấy nước, tim cống dọc theo kênh chính, vị không đảm bảo được yêu cầu đã đặt ra.

trí cửa vào tại K0+000.

Qua nghiên cứu thí nghiệm trên mô hình

Tuyến kè bờ thượng lưu cửa lấy nước dài vật lý kết hợp với lý thuyết về dòng chảy

gần 700m được thiết kế nối t iếp từ tuyến trên đoạn sông cong đã đề xu ất tuyến kè

kè hiện hữu cùng với việc nạo vét bãi bồi phù hợp cho kết quả thí nghiệm bồi nhỏ

hiện trạng ở thượng lưu đầu mối đến cao nhất và đảm bảo được yêu cầu thuận dòng

trình +7.26m tạo dòng chảy thuận dòng vào khi xả cát và lấy nước.

cửa lấy nước và giảm bồi lắng cho thượng Bài bào này trình bày kết quả lựa chọn tuyến

lưu cửa lấy nước, t ăng hiệu quả xả cát kè bờ trái đập dâng Đô Lương phía cống

trong mùa lũ. Qua nghiên cứu các giai Tràng Sơn, nhằm đảm bảo yêu cầu thuận dòng

đoạn khác nhau đường bờ được các đơn vị tạo điều kiện cho cống Tràng Sơn lấy nước và

tư vấn thiết kế đề xuất không trên cơ sở qui giảm bồi lắng, xói lở.

Địa hình năm 1959

Địa hình năm 1979

B

A

c

Lạch chính là lạch phải;

Lạch chính là lạch trái;

Dòng chảy hướng từ lạch phải hướng thẳng Dòng lạch trái mạnh, cắt 1 phần đuôi bãi

sang cửa lấy nước ở phía bờ trái.

giữa. Cửa xả cát hỏng. Tạo nên bãi bồi lớn ở

bờ trái thượng lưu đập và cửa lấy nước.

Địa hình năm 2013: lạch chính là lạch trái,

dòng chảy sau nhập lưu theo quán tính sông

cong hướng sang phía bờ phải, gây bồi bờ trái

thượng lưu cửa lấy nước.

Bãi bồi TL CLN

Đường bờ hiện trạng

Hình 1. Mặt bằng khu vực đâp Đô Lương qua các thời kỳ

2. MÔ HÌNH NGHIÊN CỨU, CÁC tổng thể, tỷ lệ 1/70, lòng cứng kết hợp lòng

TRƯỜNG HỢP THÍ NGHIỆM

mềm cục bộ, tương tự theo tiêu chuẩn Froude,

đảm bảo làm việc trong khu vực bình phương

sức cản.

2.1. Mô hình thí nghiệm

Mô hình vật lý cụm đầu mối Đô Lương được

xây dựng tại Trung tâm Nghiên cứu Thủy lực,

Phòng thí nghiệm trọng điểm Quốc gia về

động lực học sông biển là mô chính thái –

Mô hình bao gồm lòng dẫn, đập dâng, cống

lấy nước và kênh hạ lưu cống. Phạm vi mô

phỏng theo chiều dòng chảy là 3000m, bao

2

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 37 - 2017

KHOA HỌC

CÔNG NGHỆ

gồm phầm thượng lưu từ phía trên bãi giữa giai đoạn TKCS, do đơn vị lập dự án là Viện

(khu vực sông Cả chưa tách làm 2 nhánh) tới Thủy Công đường bờ được bố trí lùi vào trong

hạ lưu đập dâng Đô Lương, phạm vi hạ lưu bãi, cách đường bờ hiện trạng 120m.

qua đoạn lòng sông đã từng bị xó i lở, cách vị

- Tuyến TKKT: được đề xuất trong giai đoạn

trí tuyến đập hiện trạng khoảng 700m. Chiều

TKKT, do liên doanh tư vấn Quốc tế Suny và

rộng mô hình bao gồm toàn bộ đập dâng Đô

HEC 2, đường bờ được bố trí lùi sâu vào trong

Lương, cống Tràng Sơn và khoảng 200m kênh

bãi, cách đường bờ hiện trạng 135m.

Chính; đường kè bờ, đê hai bên bờ sông Cả,

- Tuyến TNMH: được đề xuất từ kết quả thực

tổng chiều rộng thực tế mô phỏng B=1200m.

nghiệm mô hình vât lý, đường bờ bố trí lùi vào

Mô hình đủ lớn để bao hết các khu vực có tác

trong bãi, cách đường bờ hiện trạng 90m, tiến

động đến của lấy nước, bao bãi giữa, các đoạn

ra lòng sông so với tuyến 2 là 45m. Được xác

sông cong (Hình 2).

định dựa trên qui luật chuyển tiếp của hai đỉnh

cong. Giữa hai đỉnh cong cần 1 đoạn thẳng

chuyển tiếp dài (2-3)B. Trong trường hợp này

được chọn là 2,5B. B là chiều rộng lạch sông

có đỉnh cong.

Hình 2. Tổng thểmặt bằng mô hình thí nghiệm

2.2. Các phương án nghiên cứu

Tuyến bờ thượng lưu cửa lấy nước được thiết

kế, nạo vét sâu vào trong bãi, nối tiếp từ tuyến

kè hiện trạng nhằm: Hướng dòng chảy vào cửa

lấy nước và trước 2 khoang xả cát bám sát bờ,

thẳng góc với cửa xả cát; tránh tạo hiện tượng

tách dòng; tạo ra một đường bờ ổn định không

gây bồi lắng trước cửa lấy nước. Để đạt được

mục tiêu tăng cường lượng bùn cát xả qua đập

Đô Lương, cống xả cát đã được mở rộng hơn so

với hiện trạng gồm 02 khoang. Tuyến kè này

được nghiên cứu trong các giai đoạn của dự án

với nhiều giải pháp bao gồm cả bố trí hệ thống

kè mỏ hàn ở phía bãi giữa nhằm đẩy dòng chảy

về phía chân kè, nhưng không có hiệu quả.

Tuyến kè Tràng Sơn được nghiên cứu thí

nghiệm, đánh giá bồi lắng, khả năng tác động

đến xả cát, trên mô hình gồm 03 phương án

trong các giai đoạn thiết kế của dự án: Giai

đoạn thiết kế cơ sơ (TKCS), giai đoạn thiết kế

kỹ thuật (TKKT), giai đoạn thí nghiệm mô

hình (TNMH), cụ thể như sau:

Hình 3. Chi tiết bố trí tuyến kè hoàn thiện

ở bờ trái thượng lưu đập

3. KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM

Với 3 tuyến đường bờ được đề xuất trong các

giai đoạn khác nhau được thí nghiệm trên mô

hình lòng cứng nước trong để đo đạc các thông

số thủy lực và thí nghiệm trên mô hình với

- Tuyến TKCS: là tuyến kè được đề xu ất trong

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 37 - 2017

3

KHOA HỌC

CÔNG NGHỆ

dòng nước đục để xem xét đánh giá khả năng Lương khác nhau. Kết quả thí nghiệm với các

bồi lấp trở lại của bãi bồi hiện trạng dưới tác cấp mực nước, lưu lượng cụ thể được trình bày

động của việc mở rộng của xả cát trong các như trong bảng 1.

trường hợp mực nước lưu lượng qua đập Đô

Bảng 1. Các cấp lưu lượng, mực nước thí nghiệm

Mực nước

thượng lưu

Mực nước Hoạt động

Cống

Tràng

Sơn

Đóng HT

Mở lấy

nước Qc

Tần suất

(P%)

Q_sôngCả

(m³/s)

TT

hạ lưu

Z_HL(m)

18.92

cửa van

xả cát

Ghi chú

Z

_HL(m)

1

2

3

5%

10%

50%

8070

6070

3450

18.95

18.06

14.91

Mở HT

Mở CXC

số 2

Mùa lũ

18.02

14.84

4

1400

11.90

11.21

Mùa kiệt

Mở CXC

số 2

Mở lấy

nước Qc vận hành

xả cát

5

800

11.42

9.56

tháng kiệt

bình quân

Mở CXC

số 2

Mở lấy

nước Qc

6

279

10.65

7.63

90%

3.1. Phân bố lưu tốc, lưu hướng các phương 0.9÷1.1m/s (Q=1400m³/s). Lưu tốc đáy của

án đường bờ

dòng cạnh bờ đạt 0.7÷1.3m/s, chỉ nhỏ hơn từ

0.2÷0.5m/s so với lưu tốc của bó dòng chủ lưu

liền kề. Lưu tốc phương án kè TKKT phân bố

khá đồng đều trên toàn mặt cắt ngang sông,

giảm dần dọc theo chiều dòng chảy trên đoạn

thiết kế nạo vét +7.26m và nhỏ hơn lưu tốc

phương án kè TKCS từ 0.5÷1.1m/s.

- Về lưu hướng: với tuyến TKCS và tuyến

TKKT, dòng chảy tách bờ ở ngay đầu đoạn

đường bờ thiết kế mới. Phương án TKCS dòng

tách sớm hơn và rõ rệt hơn kè TKKT. Càng về

cuối kè, dòng tách bờ càn g xa, sát bờ là khu

dòng chậm, phạm vi khoảng 70m với lũ cấp lũ

ngang bãi.

- Với tuyến TNMH, dòng chảy có lưu tốc phân

bố đều hơn trên mặt cắt ngang sông nhất là

phía bên trái, giá trị lưu tốc trung bình mặt cắt

từ đầu tuyến kè mới tới thượng lưu công trình

đạt từ 1.0÷1.45m/s (với Q = 800 ÷ 3450m³/s),

tăng từ 0.1÷0.4m/s, tương đương từ 10÷30%

so với phương án kè TKKT. Khu vực từ đầu

tuyến kè tới đỉnh cong kè, giá trị lưu tốc trung

bình và giá trị lưu tốc lớn nhất xấp xỉ nhau đạt

từ 1.2÷2.0m/s, giá trị lưu tốc của dòng chủ lưu

và dòng sát bờ là tương tự nhau, rõ rệt nhất ở

cấp lũ thường xuyên Q=3450m³/s. Lưu tốc đáy

lớn nhất của dòng chảy bên bờ trái đạt từ

1.0÷2.0m/s, V_daymax= 2m/s ứng với Q =

3450m³/s, tăng từ 0.1÷0.6m/s so với kè TKKT.

- Về lưu tốc dòng chảy: Với tuyến TKCS, lưu

tốc trung bình dòng chủ lưu đạt từ 1.5÷2.6m/s

(Q_50%3500m³/s), và từ 1.2÷1.9m/s (Q =

=

1400m³/s), lưu tốc lớn nhất xuất hiện ở khu

vực sông có bờ kè cong nhất (ngang đuôi bãi

giữa) và giảm dần dọc theo chiều dòng chảy

trên đoạn lòng sông được nạo vét +7.26m. Lưu

tốc đáy của dòng sát bờ đạt 1.5m/s (lũ thường

xuyên) và 1.0m/s (lũ nhỏ MN +12.0m). Lưu

tốc dòng ven bờ nhỏ hơn lưu tốc của bó dòng

chủ lưu liền kề từ 0.5÷1.2m/s.

Với tuyến TKKT, lưu tốc trung bình dòng chủ

lưu đạt 1.1÷1.5m/s (Q_50%=3500m³/s), và đạt

4

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 37 - 2017

KHOA HỌC

CÔNG NGHỆ

với lưu tốc giảm khoảng 30%÷40% so với lưu

tốc dòng chủ lưu, đạt xấp xỉ và nhỏ hơn giá trị

lưu tốc không xói của bùn cát trung bình trong

sông. Bùn cát có nhiều thành phần hạt khác

nhau, những hạt lớn hơn chìm trước tạo nên độ

nhám đáy sông, kéo các lớp hạt tiếp theo lắng

chìm, hình thành nên khu bồi lắng xuống ở khu

dòng chậm bám theo đường bờ kè (0).

Với cả 2 phương án tuyến TKCS và TKKT

luôn tồn tại hiện tượng tách dòng là do bờ kè

được thiết kế bạt sâu vào trong bãi, tăng mặt

cắt ướt lòng sông, tạo nên đoạn sông cong

ngược với đoạn sông thượng lưu, tạo thành

hình thế sông mới gồm 2 đoạn cong ngược

liên tiếp nhau, không có đoạn sông thẳng đủ

dài để chuyển tiếp. (0).

3.2. Kết quả thí nghiệm bồi lắng

Thí nghiệm với dòng nước đục mô phỏng bùn

cát cho thấy:

(1). Tuyến TKCS (tuy ến kè lùi sâu vào trong

bãi 120m)

Hình thành bãi bồi khu vực chân kè thượng

lưu kéo dài từ vị trí cách đầu tuyến kè khoảng

200m đến tường chắn cát, đường biên bãi bồi

kéo dài khoảng 600m có hướng song song với

đường biên của địa hình nạo vét +7.26m,

cong hướng về cửa xả cát. Khoảng lớn nhất

cách từ biên bãi bồi ở chân kè đến đỉnh kè

TKCS là 40m.

Hình 4. Bình đồ lưu tốc dòng chảy thượng lưu

đập dâng ứng với 3 phương án tuyến kè –

Q

_P50%=3500m³/s

Giữa khu bồi ở thượng lưu đập và khu bồi

bên bờ trái hình thành nên lạch mới của dòng

chảy rộng khoảng 50m (bằng chiều rộng của

cửa xả cát). Lạch mới được tạo ra do dòng

chảy được hút mạnh về cửa xả cát, có phương

hợp với phương bờ kè 1 góc khoảng 45⁰,

tương tự như lạch dòng chảy trước cửa xả cát

hiện trạng, chỉ thay đổi về phương và vị trí

dịch ra xa phía ngoài sông do tác dụng của

cửa xả cát được mở rộng gấp 2 lần so với cửa

xả cát hiện trạng (0).

Hình 5. Thếsông cong hiện trạngvà tuyến kèthiết

kếchưa tuân theo quy luật động lựcdòng chảy

- Xu thế chung về quá trình hình thành, phát

triển bãi bồi bên bờ kè trái là do hiện tượng

dòng chảy tách dần bờ kè (dòng không bám

theo bờ kè thiết kế), ven bờ kè là dòng chậm

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 37 - 2017

5

KHOA HỌC

CÔNG NGHỆ

a. Phương án kè TKCS

b. Phương án kè TKKT

Hình 6. Xu hướng dòng tách khỏi bờ kè thiết kế

(2) Tuyến TKKT (tuyến kè lùi sâu vào bãi phương án thiết kế. Khoảng lớn nhất cách từ

sông so với PA1, vị trí vào lớn nhất là 15m).

biên bãi bồi ở chân kè đến đỉnh kè TKKT là

52m (khoảng cách chênh lệch 12m so với

phương án thiết kế chính là phạm vi đường kè

TKKT được lùi sâu vào bãi).

Hình thành bãi bồi khu vực chân kè thượng

lưu với đường biên bãi bồi có hướng song

song với đường kè bờ. Mức độ bồi ở khu vực

cạnh bờ giảm hơn so với phương án thiết kế Với phương án kè TKKT, xu hướng bồi trên

(cao trình đỉnh bồi khoảng 8.3m thấp hơn diện rộng toàn phạm vi khu vực bãi sông thiết

0.4m so với phương án kè TKCS) tuy nhiên vị kế nạo vét +7.26m, không hình thành nên lạch

trí đường biên khu bồi bên bờ tương tự như chảy rõ rệt như phương án kè TKCS.

Kè

Bồi lắng theo khu vực

B

ồ

i trên di

ệ

n r

ộ

ng toàn

B=40m

B=50m

B=52m

tuyến TKCS

tuyến TKKT

Hình 7. Phạm vi, mức độ bồi lắng bờ kè trái

(3) Tuyến TNMHTuyến kè thí nghiệm kiến nghị

lượng đào khoảng 120000m³)

Tuyến kè tiến ra lòng sông ở vị trí đỉnh cong Bùn cát không bồi lắng dàn trải ở khắp khu vực

khoàng 45m so với tuyến kè TKKT (giảm khối chân kè và bãi nạo vét cao trình +7.26m như

6

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 37 - 2017

KHOA HỌC

CÔNG NGHỆ

PAHT, tuy vẫn hình thành các khu bồi có xu tính dòng chảy luôn tách khỏi đầu đoạn cong hạ

hướng giống như PATK, nhiên mức độ bồi giảm lưu tức đầu bờ kè thiết kế, lưu tốc dòng chảy

nhỏ hơn nhiều về phạm vi và mức độ bồi lắng. cạnh bờ giảm nhỏ từ 30%÷40% so với dòng

Khu vực kè bờ trái, khu bồi chỉ còn xuất hiện ở chảy chính tạo nên khu dòng chậm ven bờ, xu

khoảng 1/3 đoạn cuối kè, từ sau vị trí đỉnh cong hướng gây bồi dọc theo bờkè.

kè tới tường chắn cát. Chiều dài phạm vi bồi

Tuyến kè TKKT xấu hơn tuyến kè theo TKCS

giảm từ 730m còn khoảng 350m, chiều rộng tính

trên phương diện chống bồi do: Lưu tốc dòng

tới chân khu bồi giảm từ 70m còn 37m.

chảy giảm trên toàn mặt cắt sông so với

phương án kè TKCS, đạt từ 0.7÷1.5m/s. Bùn

cát bồi lắng trên diện rộng hơn, phạm vi bồi

trên toàn bộ bãi thiết kế nạo, đường bờ xu

hướng nhanh trở về như hiện trạng, ảnh hưởng

tới khả năng lấy nước của cống Tràng Sơn.

- Tuyến kè thí nghiệm mô hình: Tuyến kè được

thiết kế theo qui luật của bờ sông cong khi xác

định được 02 đỉnh cong của dòng chảy cần một

đoạn thẳng thẳng chuyển tiếp có chiều dài

L=3.B (B bán kính cong của đỉnh thứ nhất của

lòng dẫn), dòng chảy không bị tách dòng từ

đoạn sông cong thượng lưu mà chỉ dần tách nhẹ

Hình 8. Các khu vực bồi lắng bờ trái thượng

lưu Đô Lương – tuyến TNMH

từ sau đỉnh cong của bờ về cửa lấy nước. Bùn

cát không bồi lắng dàn trải ở khắp khu vực chân

kè và bãi nạo vét cao trình +7.26m như tuyến

TKKT mà chỉ hình thành từ sau vị trí đỉnh cong

của bờ với mức độ, phạm vi giảm nhỏ so với

tuyến kè TKCS. Chiều dài phạm vi bồi giảm từ

730m còn khoảng 350m, chiều rộng tính tới

chân khu bồi giảm từ 70m còn 37m.

4. NHẬN XÉT, KẾT LUẬN

- Khi bố trí tuyến kè lùi quá sâu vào trong bãi

(kè TKCS và TKKT): luôn tồn tại hiện tượng

tách dòng ở khu vực chuyển tiếp từ kè hiện trạng

sang kè thiết kế. Hiện tượng này là do bờ kè

được thiết kế lùi sâu vào trong bãi, sông mở rộng

mặt cắt ướt, tạo nên đoạn sông cong ngược với

đoạn sông thượng lưu, tạo thành hình thế sông

mới gồm 2 đoạn cong ngược liên tiếp nhau,

không có đoạn sông thẳng chuyển tiếp theo quy

luật động lực của sông cong. Do đó theo quán

Tuyến kè thí nghiệm mô hình kiến nghị đã

được Chủ đầu tư, Ban CPO, tư vấn thiết kế,

thẩm tra và các bên liên quan đánh giá cao, là

tuyến áp dụng thiết kế công trình kè bờ trái

thượng lưu đập dâng Đô Lương trong giai

đoạn bản vẽ thi công và xây dựng.

TÀI LIỆU THAM KHẢO

[1] P.G. Kixelep, A.D Altsul, nnk (2008), Sổ tay tính toán thủy lực, NXB xây dựng.

[2] Lê Văn Nghị, nnk (2016), Kết quả thí nghiệm mô hình thủy lực cụm đầu mối Bara Đô

Lương, Phòng thí nghiệm trọng điểm quốc gia về động lực hóc sông biển.

[3] Lương Phương Hậu, Trần Đình Hợi (2004), Động lực học dòng sông và chỉnh trị sông,

NXB Nông nghiệp.

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ THỦY LỢI SỐ 37 - 2017

7